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Mestrado em Engenharia Civil e do Ambiente : Especialização em Estruturas na Escola Superior de Tecnologia e Gestão do Instituto Politécnico de Viana do Castelo Os pilares ocos de betão armado são usualmente utilizados em obras de arte, quando é necessário que um pilar tenha uma grande altura, mas com uma grande rigidez e um peso reduzido. Estes mesmos pilares têm um comportamento muito semelhante ao de paredes estruturais, portanto os modos de rotura e padrão de danos podem ser associados em ambos os mecanismos de flexão e de corte, onde normalmente o mecanismo de rotura por corte é predominante. Neste contexto, não é simples a definição de danos esperados e é bastante complexo definir um único parâmetro que seja capaz de prever esses comportamentos. Efetuada uma pesquisa foi visto que ainda existem muito poucos estudos sobre o padrão de danos e consequências económicas da reparação e reforço dos danos físicos existente neste tipo de elementos quando submetidos a ações sísmicas. Estas informações são muito importantes quando se equaciona a análise custo-benefício de medidas de prevenção ou reparação dos danos sísmicos segundo um determinado padrão. Portanto, o presente trabalho pretende estabelecer uma estratégia para identificar os Estado Limite de Dano Sísmicos em pilares ocos de betão armado e definir um parâmetro de resposta capaz de traduzir os níveis de dano. Pretende-se também discutir as adequadas estratégicas de reparação e reforço, bem como os seus custos, associados a cada estados limite de dano sísmico. Para este efeito, vários ensaios experimentais realizados no LESE (Laboratório de Engenharia Sísmica e Estrutural) da FEUP (Faculdade de Engenharia da Universidade do Porto) serão analisados, envolvendo o comportamento cíclico de espécimes em escala reduzida, onde será avaliado o padrão de danos e estimados os parâmetros de resposta correspondentes (EDP). Para a determinação dos custos de reparação e reforço será tido em conta o trabalho realizado no projeto PRISE. Hollow columns of reinforced concrete are usually used in works of art (e.g. Bridges), when it’s required to have a large height, but with a high rigidity and low weight. These same of columns have a very similar behavior to that of structural walls, therefore modes of failure and damage pattern can be associated with both mechanisms bending and shear where usually the shear failure mechanism is predominant. In this context, is not simple to define damage of is quite complex and defining a single parameter that is able to predict such behavior. Conducted a survey it was seen that there are very few studies on the pattern of damage and economic consequences of repair and reinforcement of existing physical damage in such elements when subjected to seismic loads. This information is very important when it equates the cost-benefit analysis of measures to prevent or repair of earthquake damage in a pattern. Therefore, this study aims to establish a strategy to identify the limit states of seismic damage in hollow columns of reinforced concrete and set a response parameter able to translate the damage levels. It’s intended to also discuss the appropriate reinforcement repair strategies as well as the cost associated with each state seismic damage threshold. For this purpose, several experimental tests performed at LESE (Laboratory of Earthquake and Structural Engineering) from FEUP (Faculty of Engineering of Porto University), will be analyzed, including the cyclical behavior of specimens in reduce scale, where the standard of damage and estimated the corresponding response parameter (EDP) will be evaluated. To determine the repair and reinforcement costs will be taken into account the work done in the PRISE project.

Resumen: El artículo analiza algunas conexiones entre transformaciones sociales y estados límite propuestas por cierta literatura psicoanalítica. En él se discuten las ideas que se desprenden de las consideraciones sobre el declive de la función paterna, las dificultades contemporáneas de la operación edípica y sus supuestos efectos. El método utilizado es elegir un autor dentro de esta controversia, Jean-Pierre Lebrun, que nos parece ilustrar bien ciertas posiciones de la corriente que podríamos llamar “declinología” La discusión crítica de algunas de sus tesis nos permite aclarar tres ámbitos en los que a nuestro entender hay confusiones. El primero se refiere a los efectos que tendría el neoliberalismo en la construcción del sustrato de nuestra condición humana (el sujeto). El segundo analiza el declive de la función paterna como generador de una supuesta “feminización en la cultura”. El tercero discute la frecuente articulación entre capitalismo como discurso, tecnociencia y la producción de los estados límite.

Trabalho Final de Mestrado para obtenção do grau de Mestre em Engenharia Civil, Estruturas O presente trabalho que se submete à apreciação, denominado por “Projeto de Execução de um viaduto Rodoviário com secção em “π“”, enquadra-se no âmbito do Trabalho Final de Mestrado do curso de Engenharia Civil - Especialização em Estruturas, com vista à obtenção do grau de Mestre, tendo sido orientado pelo Doutor Luciano Jacinto. O Projeto de Execução foiconcebido com base no Estudo Prévio realizado na unidade curricular de Pontes e Viadutos. O trabalho é composto por peças escritas e peças desenhadas, em que, no primeiro estão abrangidas: memória descritiva e justificativa, cálculos justificativos e anexos de cálculo, enquantonas peças desenhadas estão incluídos: desenhos de dimensionamento geral, desenhos de betão armado e pormenores. Entende-se, por intermédio deste trabalho, que é imprescindível a modelação tomando em conta os efeitos das fases construtivas. Fenómenos físicos como a retração e fluência do betão e, a relaxação dos cabos de pré-esforço, são de consideração imperativa, tal como a influência das sobrecargas de serviço, como é o caso das sobrecargas regulamentares que incluem os seus efeitos dinâmicos. O projeto de execução cumpre a legislação em vigor, respeita os critérios de segurança, é economicamente viável, funcional e oferece garantias de durabilidade. Adquiriu-se e desenvolveuse competência ao nível de dimensionamento de estruturas de betão armado e pré-esforçadoutilizando o Regulamento de Segurança e Ações para Estruturas de Edifícios e Pontes (RSA) e o Regulamento de Estruturas de Betão Armado e Pré-Esforçado (REBAP), tendo-se recorrido também ao Eurocódigo 2 (EN 1992-1-1), ao Eurocódigo 7 (EN 1997-1) e ao Eurocódigo 8 (EN 1998-5). Teve-se em conta algumas condicionantes, tais como, a topografia do terreno, o traçado da estrada, a zona sísmica, entre outras. A sua conceção enquadra-se nos métodos construtivos mais comuns. Na realização da mesma, aplicaram-se conhecimentos adquiridos no decorrer da formação académica. A análise estrutural foi modelada e executada através do programa de cálculo automático SAP2000. Partindo dos esforços obtidos, procedeu-se às várias verificações de segurança recorrendo ao Excel. As conclusões relativamente às diferenças que advêm da adoção de métodos simplificadores, utilizados no estudo prévio, contra as dos métodos mais rigorosos, usados no projeto de execução,são evidentes. São apontadas, no quarto capítulo, as possíveis comparações entre os dois estudos. Abstract: The present dissertation “Final Design of a Road Viaduct with ‘π’” section is contextualized under the Final Work of Civil Engineering Master Degree subject, under Structures area and aims at obtainment the Master Degree under the supervision of Dr. Luciano Jacinto. The Final Designwas conceived taking in account a Preliminary Project carried out in Bridges and Viaducts subject. This work incorporates two different parts: written documents and technical, drawings; in the first case, there are included a descriptive text, supporting calculations and elements such as other calculations. Besides that, in the second case, there are included dimensioning, general drawings, reinforced concrete drawings and details. Through this work, it is considered that the modeling is crucial, bearing in mind the effects of the stages of construction. Physical development such as concrete's annulment and fluency, and the refief of prestressing cables are to be taken into account, such as the service overloads importance, how is the case of the regulatory burdens which includes its dynamic e ffects. The application project fulfills legislation in practice, it respects the safety criteria, it is economically sustainable, functional and offers durability guarantees. It has achieved and developed qualification at a scaling of concrete structures level loaded and prestressed adopting the Regulamento de Segurança e Ações para Estruturas de Edifícios e Pontes (RSA) and Regulamento de Estruturas de Betão Armado e Pré-Esforçado (REBAP), having used the Eurocode 2 (EN 1992-1-1), of Eurocode 7 (EN 1997-1) and of Eurocode 8 (EN 1998-5). In spite of having a common conception, the road viaduct is carefully limited and molded considering several factors such as terrain topography, road design and seismic area. In one hand, the conception involved the most common construction methods and, in the other hand, its execution used a specific knowledge achieved during all the academic training. The structural analysis was modeled and executed by the computer program SAP2000. Based on the strutural analysis results, it was necessary to proceed to the various security checks using the Microsoft Excel program. The conclusions compared to the changes that come from the simplifying method adoption, used on a preliminary study, against the ones of the most severe methods, that are used on the execution project, are clear. The possible comparisons between the two studies is identified on the fourth chapter. N/A

The presence of crowds in soccer stadia produce dynamic loads which can in turn induce changes to the dynamic properties of the structural system and cause vibrations that exceed admissible comfort levels. The South Grandstand of the Pascual Guerrero Olympic Stadium in Cali, Colombia, has been the traditional stand for the rowdiest groups of fans during the soccer season, making it ideal for studies on human-structure interaction and structural reliability. This paper describes the analysis of the structural reliability of the grandstand using serviceability limit states recommended in international standards,. The methodology included the characterization of the dynamic response of the structure during several soccer matches, the formulation of the load functions for people jumping, simulations of the location of spectators in the stand using fuzzy logic and the incorporation of this information in a finite element model that was updated with experimental results. Structural reliability indexes were obtained for the response of the grandstand to anthropic loads Los estadios de fútbol son estructuras donde la actividad del público genera cargas aleatorias de magnitudes considerables que inducen cambios en las propiedades dinámicas del sistema estructural, generando vibraciones que en algunos casos superan los límites admisibles de confort. La Tribuna Sur del Estadio Olímpico Pascual Guerrero de Cali, Colombia, ha sido tradicionalmente el lugar de encuentro de grupos de hinchas durante la temporada de fútbol, convirtiéndola en el escenario perfecto para estudios sobre interacción humano-estructura y confiabilidad estructural. En este artículo se presentan los resultados del análisis de confiabilidad estructural de la Tribuna, tomando como referencia los estados límite de servicio recomendados en normas internacionales. La metodología usada consistió en la caracterización de la respuesta de la estructura durante diferentes partidos de fútbol, la formulación de funciones de carga para personas en movimiento, la simulación de la ubicación de las personas mediante lógica difusa y su posterior aplicación en un modelo en elementos finitos ajustado con resultados experimentales. Se obtuvieron los índices de confiabilidad estructural que representan el comportamiento de la Tribuna ante cargas antrópicas

Trabalho de Projeto para obtenção do grau de Mestre em Engenharia Civil Submitted by Ana Lavado (alavado@sa.isel.pt) on 2016-04-04T14:33:26Z No. of bitstreams: 23 TFM_JoseRocha_Memoria_Descritiva_e_Justificativa.pdf: 5576717 bytes, checksum: 2fbc223b67da506f214fd116a5d64f2c (MD5) TFM_JoseRocha_Anexos_de_Cálculo.pdf: 9841142 bytes, checksum: 18b3a61ad76fa0579cf3bd4af4178218 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-01.pdf: 255413 bytes, checksum: 7d251f4dae90f6459aa8c014eb2d413b (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-02.pdf: 310173 bytes, checksum: c91b885915c4316d4ff7b3a870a9f156 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-03.pdf: 276668 bytes, checksum: 0d044847e6fd52af46e8822497eb4434 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-04.pdf: 263715 bytes, checksum: e06c14a0eebb16cf5260c74ea5d65c77 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-05.pdf: 262879 bytes, checksum: 94e3a7f79bdf69fbe3eb5380cdaa2169 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-06.pdf: 249678 bytes, checksum: 789fd1589bf10af3f8a4e6fc45a7fde0 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-07.pdf: 239787 bytes, checksum: 3afd3bf7c62c7d0b86057b24c03bcfb7 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-08.pdf: 223455 bytes, checksum: 159ede16cd24b116a296f8f8504620a0 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-09.pdf: 274455 bytes, checksum: c315efe3d2f1f386e9d56368ba6e5785 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-10.pdf: 270036 bytes, checksum: fd42b584cd46f02e5bd066f08152e8c6 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-11.pdf: 273862 bytes, checksum: 75df66fc90c417830cfaffc4cb0afa28 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-12.pdf: 270236 bytes, checksum: 7c07f36dc5f224ba6537d5a69e0211cf (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-13.pdf: 258530 bytes, checksum: 8be207f0860d92cbdf36bcb84bd01d57 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-14.pdf: 292641 bytes, checksum: d881f2cf52949b418a869019e20498d0 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-15.pdf: 248194 bytes, checksum: ba43171d16aa92f33667c4b82e5b0b59 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-16.pdf: 322098 bytes, checksum: c580f894edd4d49750caf0176caa4118 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-17.pdf: 272291 bytes, checksum: cc8ebe0e06328cb9245801829e9f36f1 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-18.pdf: 272660 bytes, checksum: f8005c94f031f346330481247b815591 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-19.pdf: 304068 bytes, checksum: 9d96b5438f4038683444b170a63478cb (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-20.pdf: 313998 bytes, checksum: 08249f2cd5898aeef623496b048c1c40 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-21.pdf: 261132 bytes, checksum: 39b0d6eeb6d6f54e4d5030a2b1b88303 (MD5) Made available in DSpace on 2016-04-04T14:33:26Z (GMT). No. of bitstreams: 23 TFM_JoseRocha_Memoria_Descritiva_e_Justificativa.pdf: 5576717 bytes, checksum: 2fbc223b67da506f214fd116a5d64f2c (MD5) TFM_JoseRocha_Anexos_de_Cálculo.pdf: 9841142 bytes, checksum: 18b3a61ad76fa0579cf3bd4af4178218 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-01.pdf: 255413 bytes, checksum: 7d251f4dae90f6459aa8c014eb2d413b (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-02.pdf: 310173 bytes, checksum: c91b885915c4316d4ff7b3a870a9f156 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-03.pdf: 276668 bytes, checksum: 0d044847e6fd52af46e8822497eb4434 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-04.pdf: 263715 bytes, checksum: e06c14a0eebb16cf5260c74ea5d65c77 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-05.pdf: 262879 bytes, checksum: 94e3a7f79bdf69fbe3eb5380cdaa2169 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-06.pdf: 249678 bytes, checksum: 789fd1589bf10af3f8a4e6fc45a7fde0 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-07.pdf: 239787 bytes, checksum: 3afd3bf7c62c7d0b86057b24c03bcfb7 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-08.pdf: 223455 bytes, checksum: 159ede16cd24b116a296f8f8504620a0 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-09.pdf: 274455 bytes, checksum: c315efe3d2f1f386e9d56368ba6e5785 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-10.pdf: 270036 bytes, checksum: fd42b584cd46f02e5bd066f08152e8c6 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-11.pdf: 273862 bytes, checksum: 75df66fc90c417830cfaffc4cb0afa28 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-12.pdf: 270236 bytes, checksum: 7c07f36dc5f224ba6537d5a69e0211cf (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-13.pdf: 258530 bytes, checksum: 8be207f0860d92cbdf36bcb84bd01d57 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-14.pdf: 292641 bytes, checksum: d881f2cf52949b418a869019e20498d0 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-15.pdf: 248194 bytes, checksum: ba43171d16aa92f33667c4b82e5b0b59 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-16.pdf: 322098 bytes, checksum: c580f894edd4d49750caf0176caa4118 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-17.pdf: 272291 bytes, checksum: cc8ebe0e06328cb9245801829e9f36f1 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-18.pdf: 272660 bytes, checksum: f8005c94f031f346330481247b815591 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-19.pdf: 304068 bytes, checksum: 9d96b5438f4038683444b170a63478cb (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-20.pdf: 313998 bytes, checksum: 08249f2cd5898aeef623496b048c1c40 (MD5) TFM_JoseRocha_Peças_Desenhadas-21.pdf: 261132 bytes, checksum: 39b0d6eeb6d6f54e4d5030a2b1b88303 (MD5) Previous issue date: 2015-12

Explicación el método de los Estados Límite o de los coeficientes parciales propuesto por el DB SE del CTE y su aplicación al cálculo de estructuras de edificación, visualización del polimedia y aplicación del contenido a las preguntas planteadas

[Resumen] La metodología de cálculo basada en el probabilismo, se lleva utilizando a lo largo de la historia para proyectos de ingeniería compleja, ejemplos como métodos de evaluación de riesgos en aviones o en centrales nucleares, puentes, etc… en edificación, utilizamos esta metodología de forma implícita en nuestra normativa, buscando la comodidad del determinismo, la comodidad de utilizar lo que nos dicen sin saber por qué y de donde viene, añadiendo además coeficientes de seguridad que nos hacen sentir optimistas en nuestros cálculos, pero pocas veces y sin dar solución a nuestra pregunta, nos cuestionamos ¿y porque no se cae esto?, de ahí la verificación estructural, el probabilismo intenta dar respuesta a la verificación estructural más real y por tanto más segura. Esta metodología de cálculo, la probabilista, es la que deberemos de utilizar en nuestras investigaciones, por ser la metodología más rigurosa y científica. En este trabajo además de una introducción y análisis al mundo de la metodología probabilista, se expone una comparación entre los métodos de cálculo de un pilar sometido a flexión compuesta. En primer lugar se realizará un cálculo apoyándose en la normativa española actual, mediante la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE-08) y el Código Técnico de la Edificación (CTE), y en segundo lugar mediante metodología probabilista (análisis de fiabilidad), como se verá se obtendrán resultados bastante discordantes entre ambos métodos que son recogidos en la norma. [Abstract] The methodology of calculation based on probabilism, has been in use throughout history in complex engineering projects, examples like methods of risk assessment in aircraft or nuclear power stations, bridges, etc ... In building construction, we use this methodology implicitly in our regulations, seeking the comfort of determinism, the convenience of using what they say without knowing why and where it comes from, adding also safety coefficients that make us feel optimistic in our calculations, but seldom without a solution to our question, we ask ourselves … why doesn't this fall?, thus the structural verification, probabilism tries to give a more realistic answer to structural verification and therefore safer. This calculation methodology, the probabilistic, is what we must use in our researches as the most rigorous and scientific methodology. In this project, apart from an introduction and analysis of the world of probabilistic methodology, a comparison is made between the methods of calculating of a column under composite bending. To begin with, a calculation will be made using the current spanish regulations in the Hormigón Estructural (EHE-08) and the Código Técnico de la Edificación (CTE) [Structural Concrete Code (EHE-08) and the Building Technical Code (CTE)], and secondly by probabilistic methodology (reliability analysis), as will be seen, quite discordant results were obtained between the two methods that are included in the regulations. Traballo fin de grao (UDC.EUAT). Arquitectura técnica. Curso 2013/2014

El objetivo de este trabajo es el análisis y exposición de los métodos probabilísticos de fiabilidad en la edificación, y su posterior uso para la verificación de elementos en estructuras de edificación. En general, este trabajo persigue 3 fines: El primero es el de la exposición de la metodología probabilística explícita y los distintos métodos numéricos e informáticos desarrollados, exponiendo principios, razonamientos, dificultades… que cada método presenta en particular y también en general. El segundo es la enumeración y el análisis de las normativas y documentos referenciales que incumben a esta metodología, tanto desde el nivel nacional como a internacional. El tercer fin es la aplicación de tales métodos probabilísticos explícitos en la verificación de un elemento constructivo que puede servir de ejemplo para él resto de elementos: un zapata. Aunque el título del proyecto pueda sugerir otra cosa, no es nuestro interés único el de dimensionar una zapata, pues el hecho de dimensionar una zapata es una excusa para demostrar la aplicación directa de la metodología probabilística en un elemento corriente de la edificación. Cualquier otro elemento puede ser valorado mediante estos métodos simplemente considerando las características propias de cada elemento-sistema y su forma de trabajo. Por último, sacaremos conclusiones sobre la aplicación de estos métodos y las diferencias que encontramos respecto a los métodos semiprobabilistas. Traballo fin de grao (UDC.EUAT). Arquitectura técnica. Curso 2013/2014

Trabalho de Projecto para obtenção do grau de Mestre em Engenharia Civil. Submitted by Ana Lavado (alavado@sa.isel.pt) on 2014-03-11T18:38:14Z No. of bitstreams: 26 Peças_Escritas.pdf: 6735899 bytes, checksum: b215695fb46c0fd99f99fad9901da44e (MD5) A_Relatório Geotécnico.pdf: 855163 bytes, checksum: 5d4b52c1e304e4caec37bafabea3d8ec (MD5) B_Pré Esforço.pdf: 361203 bytes, checksum: 1221c5f1162b31da448a2a53411a026e (MD5) C_Perdas Diferidas.pdf: 475058 bytes, checksum: f33fdc56575a225991a1763f6a7ca306 (MD5) D_Temperatura equivalente.pdf: 297132 bytes, checksum: daccc3733b3387d1081fe7215edb8167 (MD5) E.1_Descompressão Curto Prazo.pdf: 549079 bytes, checksum: 73523eb337f847adbbb8ab9950c3c2ac (MD5) E.2_Descompressão Longo Prazo.pdf: 549871 bytes, checksum: df16283dfe26d2b64e8b87d7f85c3935 (MD5) E.3_Descompressão Fases.pdf: 637388 bytes, checksum: 4f4910fec3268289380c2d1aeecac4e6 (MD5) F.1_Largura de Fendas Curto Prazo.pdf: 549016 bytes, checksum: 671e7f4d89b23bce3a1fc5c6f96462a1 (MD5) F.2_Largura de Fendas Longo Prazo.pdf: 549400 bytes, checksum: 82ae9d6b250d151486efbe2342b2a526 (MD5) G_Flexão.pdf: 443625 bytes, checksum: 333777c3733e5ef2d738a996b6de5af7 (MD5) H_Transverso.pdf: 496658 bytes, checksum: 77823601aae924360b01428a3f54ea97 (MD5) I_Torção.pdf: 518267 bytes, checksum: d4efc5fa8e6c3ada11a792f2b587f9ee (MD5) J_Espectros Resposta.pdf: 200436 bytes, checksum: 175ef2d9c58fcd81ed225fd93225a346 (MD5) 1_Esboço.pdf: 1522760 bytes, checksum: f26d06c2d726a4fb454fd2eb40b4fb12 (MD5) 2_Planta_Perfil_Longitudinal.pdf: 404259 bytes, checksum: 478a1372bf7c4bdd84cf47721dd4a6ad (MD5) 3_Planta_Alçado.pdf: 240829 bytes, checksum: 54d569fbdc4d0d4b4e46c8a72f60aaa2 (MD5) 4_Planta_Fundações.pdf: 284452 bytes, checksum: 828e8e9f7bb9dcea543e1c34a73ae3a8 (MD5) 5_Encontros_Dimensionamento.pdf: 147368 bytes, checksum: 703af4aaae4f158bf8ff13aac24b7398 (MD5) 6_Tabuleiro_Dimensionamento.pdf: 122726 bytes, checksum: 1418f38332dca0b4fe608bc77ef0b34c (MD5) 7_Pilares.pdf: 173900 bytes, checksum: 37722fa95647976c7b6c3e9710b6151f (MD5) 8_Encontros_Armaduras.pdf: 160644 bytes, checksum: 6b95359d5a242ad12f8c3cfceeb5ed6c (MD5) 9_Tabuleiro_Armaduras.pdf: 168610 bytes, checksum: e0a4e2f28cbaf5690eb8b870ed46aa41 (MD5) 10_Pré_Esforço.pdf: 119895 bytes, checksum: befed1f7140bc3bb6e46b499b5593f42 (MD5) 11_Pormenores.pdf: 185514 bytes, checksum: bb6f41430f71e9daca682f72dbfb9b4a (MD5) 12_Faseamento_Construtivo.pdf: 110800 bytes, checksum: f8602a4178423d7ded188e9260bf21c8 (MD5) Made available in DSpace on 2014-03-11T18:38:14Z (GMT). No. of bitstreams: 26 Peças_Escritas.pdf: 6735899 bytes, checksum: b215695fb46c0fd99f99fad9901da44e (MD5) A_Relatório Geotécnico.pdf: 855163 bytes, checksum: 5d4b52c1e304e4caec37bafabea3d8ec (MD5) B_Pré Esforço.pdf: 361203 bytes, checksum: 1221c5f1162b31da448a2a53411a026e (MD5) C_Perdas Diferidas.pdf: 475058 bytes, checksum: f33fdc56575a225991a1763f6a7ca306 (MD5) D_Temperatura equivalente.pdf: 297132 bytes, checksum: daccc3733b3387d1081fe7215edb8167 (MD5) E.1_Descompressão Curto Prazo.pdf: 549079 bytes, checksum: 73523eb337f847adbbb8ab9950c3c2ac (MD5) E.2_Descompressão Longo Prazo.pdf: 549871 bytes, checksum: df16283dfe26d2b64e8b87d7f85c3935 (MD5) E.3_Descompressão Fases.pdf: 637388 bytes, checksum: 4f4910fec3268289380c2d1aeecac4e6 (MD5) F.1_Largura de Fendas Curto Prazo.pdf: 549016 bytes, checksum: 671e7f4d89b23bce3a1fc5c6f96462a1 (MD5) F.2_Largura de Fendas Longo Prazo.pdf: 549400 bytes, checksum: 82ae9d6b250d151486efbe2342b2a526 (MD5) G_Flexão.pdf: 443625 bytes, checksum: 333777c3733e5ef2d738a996b6de5af7 (MD5) H_Transverso.pdf: 496658 bytes, checksum: 77823601aae924360b01428a3f54ea97 (MD5) I_Torção.pdf: 518267 bytes, checksum: d4efc5fa8e6c3ada11a792f2b587f9ee (MD5) J_Espectros Resposta.pdf: 200436 bytes, checksum: 175ef2d9c58fcd81ed225fd93225a346 (MD5) 1_Esboço.pdf: 1522760 bytes, checksum: f26d06c2d726a4fb454fd2eb40b4fb12 (MD5) 2_Planta_Perfil_Longitudinal.pdf: 404259 bytes, checksum: 478a1372bf7c4bdd84cf47721dd4a6ad (MD5) 3_Planta_Alçado.pdf: 240829 bytes, checksum: 54d569fbdc4d0d4b4e46c8a72f60aaa2 (MD5) 4_Planta_Fundações.pdf: 284452 bytes, checksum: 828e8e9f7bb9dcea543e1c34a73ae3a8 (MD5) 5_Encontros_Dimensionamento.pdf: 147368 bytes, checksum: 703af4aaae4f158bf8ff13aac24b7398 (MD5) 6_Tabuleiro_Dimensionamento.pdf: 122726 bytes, checksum: 1418f38332dca0b4fe608bc77ef0b34c (MD5) 7_Pilares.pdf: 173900 bytes, checksum: 37722fa95647976c7b6c3e9710b6151f (MD5) 8_Encontros_Armaduras.pdf: 160644 bytes, checksum: 6b95359d5a242ad12f8c3cfceeb5ed6c (MD5) 9_Tabuleiro_Armaduras.pdf: 168610 bytes, checksum: e0a4e2f28cbaf5690eb8b870ed46aa41 (MD5) 10_Pré_Esforço.pdf: 119895 bytes, checksum: befed1f7140bc3bb6e46b499b5593f42 (MD5) 11_Pormenores.pdf: 185514 bytes, checksum: bb6f41430f71e9daca682f72dbfb9b4a (MD5) 12_Faseamento_Construtivo.pdf: 110800 bytes, checksum: f8602a4178423d7ded188e9260bf21c8 (MD5) Previous issue date: 2013-12

Dissertação de Mestrado em Psicologia Clínica, apresentada ao ISPA - Instituto Universitário O presente trabalho tem como objectivo principal abordagem e compreensão da personalidade de Ted Bundy, com o recurso a uma metodologia de investigação qualitativa, o estudo de caso, submetida aos parâmetros da análise de conteúdo, constituindo-se desta forma um estudo de caracter transversal e exploratório. É proposto então uma analise da personalidade de um individuo, de acordo com uma perspectiva psicopatológica, de forma a serem possíveis respostas para questões de “como” e “porquê” que caracterizaram a evolução do presente estudo. Numa primeira fase do estudo, o mesmo debruçou-se na obra biográfica de Ted Bundy escrita por Michaud & Aynesworth, que se constituiu instrumento fundamental para o presente trabalho Num segundo momento foram consultadas obras complementares e indispensáveis à revisão e sustentação teórica da fase precedente. A análise e discussão incidiram sobre bibliografia consultada, que foi articulada e intersectada com a perspectiva psicanalítica para uma compreensão mais holística deste caso psicopatológico. Os resultados obtidos permitiram uma compreensão de Ted Bundy enquanto sujeito com características marcadamente psicopáticas. ABSTRACT: The main goal of the present study is to approach and understand Ted Bundy’s personality through the research methodology, case study, submitted to the parameters of the content analysis. Due to its characteristics it can be classified as a cross-sectional and exploratory study. It is proposed to approach the individual's personality, within a psychopathological perspective, in order to be possible to answer the "how’s" and the "why’s" that arose throughout the elaboration period of this study. Initially the research was focused on the biography of Ted Bundy, written by Michaud and Aynesworth that became a fundamental instrument in its elaboration. In a second moment, information was collected from a number of other works used for the revision and theoretical support of the phase previously announced. The analysis and further discussion were both focused on bibliographical data collected which was articulated and intersected with the psychoanalytical perspective, for a whole and comprehensive understanding of this psychopathological case. The results obtained allow to understanding Ted Bundy as an individual with strong psychopathic features, and therefore his actions and ways of thinking were thus perceived and explained based on these characteristics.

Submitted by Ana Lavado (alavado@sa.isel.pt) on 2013-01-30T19:30:35Z No. of bitstreams: 96 MEMORIA DESCRITIVA.pdf: 6105702 bytes, checksum: f117488597fa208141bb629b950fa068 (MD5) ANEXOS.pdf: 3021877 bytes, checksum: 984aa7ac4deec951655d597e37673752 (MD5) PCO- Alt-Dim-Muro.Testa.pdf: 354559 bytes, checksum: 824e30e07186a9d513fa537df788762d (MD5) PCO-AA-ALTCARLINGAS-01.pdf: 197106 bytes, checksum: 1d5cf15a88af2287fe78f1472ae00cac (MD5) PCO-AA-ALTCARLINGAS-02A.pdf: 333622 bytes, checksum: ab034dcb25194cc1ce926567f794c290 (MD5) PCO-AA-ALTCARLINGAS-03.pdf: 177272 bytes, checksum: 5d04c1f28f91733c934c5b93acd6ed70 (MD5) PCO-AA-ALTCARLINGAS-04.pdf: 183879 bytes, checksum: 3cca805a56c8bc1202fe7da651f9a221 (MD5) PCO-Alt-Carlingas-05.pdf: 122863 bytes, checksum: d84cb7fd494bab715771663779b700d2 (MD5) PCO-ALT-DESVIOS.pdf: 206524 bytes, checksum: 6849712ef5c0fc0b5f9da81fbbd23c4c (MD5) PCO-Alt-PE-Perf.Long-002.pdf: 113221 bytes, checksum: 007ca0129b716f47f7bdd4bfbfb523e8 (MD5) PCO-Alt-PE-Planta-01.pdf: 118523 bytes, checksum: 7614419d886cf86e2f2d2445bc06fd26 (MD5) PCO-ALT-RASANTE-01.pdf: 91760 bytes, checksum: a64662a383173fad7473efa8696f4564 (MD5) PCO-ESTACAS-ALT-E2.pdf: 85965 bytes, checksum: 6ebbdd420bef67944d7aaab28a24e49f (MD5) PCO-ESTACAS-ALT-P3P9.pdf: 82011 bytes, checksum: 15dc43e398538f493c9c11445a538a1a (MD5) LCEN.EX.PCO.01.02.pdf: 267715 bytes, checksum: fa349b87639af8bb3e4f8b7c8c080017 (MD5) LCEN.EX.PCO.01.03A.pdf: 433867 bytes, checksum: 108cdbba8c59df0e258170f533b204c5 (MD5) LCEN.EX.PCO.01.04A.pdf: 545237 bytes, checksum: a89f33dc6bb9a06c1b2146d58c31597d (MD5) LCEN.EX.PCO.01.05.pdf: 255361 bytes, checksum: 4e51892055827e84f259a7c354257238 (MD5) LCEN.EX.PCO.01.06A.pdf: 302557 bytes, checksum: 2a2ce8dd29323e81f185359800a6a8b0 (MD5) LCEN.EX.PCO.016.pdf: 130553 bytes, checksum: 418217ef862e4dacacbca5c59bdbbd5e (MD5) LC-PE-152-02-01-01.pdf: 340651 bytes, checksum: 565b3474a5df897833cf86657dc268f5 (MD5) LC-PE-152-02-07-02.pdf: 197019 bytes, checksum: 249cc389a5e9a37d7feedeac9b2bcdad (MD5) LC-PE-152-02-08-02.pdf: 191030 bytes, checksum: 113bbf8fd006a252a88301f676c32eb0 (MD5) LC-PE-152-02-09-02.pdf: 197469 bytes, checksum: 8a861541f522e332d3d13bc840634723 (MD5) LC-PE-152-02-10-02.pdf: 189900 bytes, checksum: 8ddb10949cf376bc3acfe45a041c5f43 (MD5) LC-PE-152-02-11-02.pdf: 155864 bytes, checksum: 8f4fa25ba46b49215dcd40b256eb9f19 (MD5) LC-PE-152-02-17-01.pdf: 131611 bytes, checksum: 2e15e8045f154b2b2764ddf0262a5c52 (MD5) LC-PE-152-02-18-01.pdf: 128635 bytes, checksum: e0131c6fc2c148397d476cbea980b707 (MD5) LC-PE-152-02-30-01.pdf: 180370 bytes, checksum: 13d4c5d5df555e28dfcc14705740a1dd (MD5) LC-PE-152-02-31-02.pdf: 195578 bytes, checksum: 2d788f68a7b3e14df60eea68f3d939ea (MD5) LC-PE-152-02-39-01.pdf: 224092 bytes, checksum: 847f78bfb102bc32ba6d6e772075d3d5 (MD5) LC-PE-152-02-40-01.pdf: 154475 bytes, checksum: 51e8bd46a05b188d9ec2498252af8bf6 (MD5) N.I-5 -Fase1.pdf: 12100 bytes, checksum: 3e6d65e7a5fcedfbf971eab14e9ef79d (MD5) N.I-6 -Fase2.pdf: 14543 bytes, checksum: e05ee7338e56ccc29058ad71d557e899 (MD5) N.I-7 -Fase3.pdf: 17078 bytes, checksum: dbb43cbc6dd2d344a76ee4dfbfdca43e (MD5) N.I-8 -Fase4.pdf: 19437 bytes, checksum: cfc75b2184c9c8acf0c02d642e07157e (MD5) N.I-9 -Fase5.pdf: 21641 bytes, checksum: 5d578f981a915623ad201f8e78cc2260 (MD5) N.I-10 -Fase6.pdf: 24078 bytes, checksum: 3ebdc9655955ea9b84384a9ed37d2a38 (MD5) N.I-11 -Fase7.pdf: 26357 bytes, checksum: 63fc60ac9e6afa1b3a8e21ce5b5ba09b (MD5) N.I-12 -Fase8.pdf: 28796 bytes, checksum: 86a66c1f02178ef59d14cfb3c302efa0 (MD5) N.I-13 -Fase9.pdf: 31079 bytes, checksum: eb0e61785c59229cb28c576a4356d17f (MD5) N.I-14 -Fase10.pdf: 33287 bytes, checksum: aa89a5ebf0ae8eb7ba0c3f817f29191d (MD5) N.I-15 -Fase11.pdf: 35455 bytes, checksum: 1f4575a96a552e3fd65d2905bb4a2b31 (MD5) N.I-16 -Fase12.pdf: 39019 bytes, checksum: d8393a94574389e97cb272c380bf0e13 (MD5) N.I-17-Fase13.pdf: 40536 bytes, checksum: 8a88b2edb059d552c0b1a01b7e218040 (MD5) N.I-18 - 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En este artículo se ofrecen los principios de diseño y las reglas de aplicación propuestas para que sean consideradas en las revisiones de la Norma Sismo Resistente 2010 (NSR-10) y en el Código de Laderas del Distrito de Barranquilla, basados adecuadamente en el modelo de estados límite de diseño, donde a partir de principios de diseño asociados a reglas de aplicación determinísticas o probabilísticas, se pudiese dimensionar racionalmente las cimentaciones con niveles de seguridad apropiados his article poses consistent design principles and application rules that must be considered for revisions to the Standard for earthquake resistance 2010 (NSR-10) and to Barranquilla District Slopes Code, since the national engineering system requires Limit States Design based codes. Using consistent design principles and the application of probabilistic and deter-ministic approaches, foundations with appropriate levels of security can be rationally gauged

Dibuja y calcula el perímetro crítico de rotura por punzonamiento de una losa cuando el soporte es de medianería, de acuerdo con la EH-08. La aplicación del método para calcular el perímetro crítico de rotura a punzonamiento en sopores rectangulares orientados de cualquier forma respecto a la linea de borde de la losa y a una distancia cualquiera de ella, supone un proceso sencillo de establecer pero complejo de poner en práctica. Con este objeto se permite obtener la forma y longitud de este perímetro crítico para cualquier dimensión, orientación y distancia del soporte al borde de la losa., El borde de la losa es una linea vertical. El centro del soporte debe introducirse mediante la distancia x0, la orientación (beta) del soporte se introduce mediante el ángulo que forma el eje x local del soporte con el eje x global (positivo en sentido dextrogiro) y las dimensiones del soporte se introducen como c1 en dirección y local y c2 en dirección x local.

Dibuja y calcula el perímetro crítico de rotura por punzonamiento de una losa cuando el soporte es de esquina, de acuerdo con la EH-08. La aplicación del método para calcular el perímetro crítico de rotura a punzonamiento en sopores rectangulares orientados de cualquier forma respecto a la linea de borde de la losa y cercanos a una esquina de la losa supone un proceso complejo de poner en práctica. Con este objeto se permite obtener la forma y longitud de este perímetro crítico para cualquier dimensión, orientación y posición del soporte respecto a la esquina de la losa., Un borde de la losa es una linea vertical, el otro forma un ángulo (alfa) con el primero. El centro del soporte debe introducirse mediante la posición x0,y0 realtiva a la esquina de la losa. La orientación (beta) del soporte se introduce mediante el ángulo que forma el eje x local del soporte con el eje x global (positivo en sentido dextrogiro) y las dimensiones del soporte se introducen como c1 en dirección y local y c2 en dirección x local.

Dibuja y calcula el perímetro crítico en una placa cuando el soporte es de sección irregular de acuerdo con la EH-08. Cuando la sección del soporte tiene una forma irregular, el perímetro crítico para la comprobación a punzonamiento debe ser calculado como la límea de longitud mínima a una distancia 2*d del soporte. Este objeto permite aplicar este concepto y visualizar su efecto. Además permitirá junto a otro objeto verificar el estado límite frente a punzonamiento de una placa., La sección del soporte se introduce mediante las coordenadas de sus vértices. El numero de vértices está acotado a 8 debido al número limitado de parámteros de entrada del objeto. El objeto solamente considera el número de vértices especificado explicitamente, aunque se introduzcan más número de coordeadas. El soporte siempre se considera como "interior" en la placa.

Dibuja y calcula el perímetro crítico a reducir por existencia de un hueco rectangular cercano a un soporte de acuerdo con la EH-08. La reducción del trozo de perímetro crítico que no debe ser considerado alrededor de un soporte por existencia de un soporte cercano (< 6*d) es un proceso conceptualmente sencillo pero complejo de formular. Este objeto permite aplicar este concepto y visualizar su efecto. Además permitirá junto a otro objeto verificar el estado límite frente a punzonamiento de una placa cuando exista un hueco cercano., El soporte rectangular se situa siempre de manera que su centro es el origen de coordenadas. El hueco se define por las coordenadas de su centro y las dimensiones de sus lados. El objeto proporciona una figura indicando el perímetro crítico que debe deducirse. El hueco debe situarse por la parte superior del soporte. Si al colocarlo a un lado da un mesaje de error debe girarse de forma que el hueco quede por encima del soporte.

Este objeto calcula y dibuja la distribución de armadura transversal de punzonamiento según la EHE-08. El objeto dibuja la distribución en planta de las armaduras., Este objeto debe utilizarse en conjunto con los que proporcionan el perímetro crítico. Se calcula la tensión máxima resistente en el perímetro crítico en función de los datos proporcionados. El objeto proporciona, por un lado la armadura total necesaria para resistir esfuerzo de punzonamiento de cálculo aplicado y, por otro lado, permite visulaizar la distribución en planta de esta armadura. La sección del soporte se introduce mediante las dimensiones de sus lados. Debe indicarse el tipo de soporte (interior, medianería o de esquina). Además, debe introducirse las armaduras longitudinales de tracción que atraviesan la zona de punzonamiento en dos direcciones perpendicales. Esta armadura es la existente en una sección cuya anchura se toma igual a la del soporte más 3*d a cada lado del mismo (sin sobrepasar el borde de la placa). La armadura calculada se expresa por su diámetro y separaciones en planta. Puede variarse el diámetro de la armadura modificando adecuadamente las separaciones proporcionadas por este objeto.

O presente relatório de estágio enquadra-se no âmbito do Trabalho Final de Mestrado no curso de Engenharia Civil, perfil de Estruturas, do Instituto Superior de Engenharia de Lisboa. Desta forma, foi realizado um estágio na empresa Opway – Engenharia, com a duração de 16 semanas, com integração na Direcção Técnica e de Inovação desempenhando as funções de análise e acompanhamento de obras de arte especiais de médio vão. Pretende-se demonstrar, neste relatório, a grande especificidade deste tipo de construções quer ao nível do Dimensionamento como ao nível da Construção. Ao nível do processo de Dimensionamento são apresentados dois capítulos, um relativo ao projecto de alterações de uma Viga de Lançamento e outro relativo ao projecto de execução de um viaduto construído através deste tipo de cimbres. Desta forma, o Capítulo 2 aborda os principais factores a ter em consideração num caso de adaptação de um cimbre deste tipo, utilizado anteriormente num determinado tabuleiro, para um novo tabuleiro a realizar, com características necessariamente diferentes. Por sua vez, o Capítulo 5 prende-se com uma análise e descrição de um projecto de execução de um tabuleiro de um viaduto construído por este método construtivo. No âmbito de Construção, o Capítulo 3 aborda o método de funcionamento deste tipo de cimbres desde que chega ao local da empreitada, até à sua saída. O Capítulo 4 consiste numa avaliação de soluções para a construção de um tabuleiro, onde a solução inicial consistia na construção por avanços sucessivos enquanto que a solução variante, (adoptada), consiste na construção por lançamento incremental. Neste capítulo está demonstrada a variação de quantidades de materiais entre as duas soluções e consequentemente a sua tradução em valores monetários. Os casos de estudo, que serviram como base de trabalho, ao nível do acompanhamento da construção foram, o Viaduto ferroviário de alta velocidade “O Marco”, em Santiago de Compostela e o Viaduto sobre o Rio Águeda em Ciudad Rodrigo. Ao nível do aspecto de projecto, o caso em estudo foi do Viaduto sobre a Ribeira de Zacarias (V3), integrado na subconcessão do Douro Interior, Alfândega da Fé. Este relatório resulta da análise de documentos relativos aos diferentes tipos de projecto mencionados como também da oportunidade de realização de acompanhamento da construção deste tipo de obras de arte.

Nesta comunicação são apresentados alguns resultados relativos ao estudo paramétrico de coeficientes de comportamento de pórticos metálicos. Os modelos numéricos usados incluem a análise geometricamente não-linear dos pórticos e as relações constitutivas não-lineares das ligações. No estudo são consideradas ligações viga-coluna semi-rígidas caracterizadas por relações bi-lineares momento-rotação definidas pela sua rigidez inicial e pós-elástica, resistência e capacidade de deformação. São considerados três níveis de performance ou estados limites, Estado Limite de Serviço (SLS), Estado Limite de Acumulação de Danos (DLS) e Estado Limite Último (ULS).

Nowadays, the seismic-resistant structural design is conducted using a set of code prescriptions that allows to reach a consistent behavior. Analysis procedures are carried out considering elastic behavior, applying behavior factors in order to obtain equivalent seismic forces. From the displacements of the elastic analysis it is possible to calculate the inelastic ones by means of amplification factors usually based on the behavior factors; however, it can be observed a high variability of these factors that the seismic codes prescribe. In this work, a new procedure of seismic sizing based on non linear analysis is presented. The procedure is applied to design a set of regular RC framed buildings with different heights, for high seismic hazard level. The seismic capacity of the buildings is assessed through a set of Limit States. Results shows that the new procedure is suitably in order to do a seismic sizing of structures, providing the designer assessment criteria in accordance with the buildings characteristics and the seismic hazard.