Робота присвячена встановленню закономірностей формування структури, фазового складу та фізико-механічних властивостей багатокомпонентних Al-Cu-Ni-Fe-Cr-Ti-V сплавів в процесі механічного легування та наступного спікання. Експериментально встановлено, що для підвищення енергоефективності механічного легування (МЛ), процес доцільно проводити в планетарному млині в середовищі бензину. Показано, що послідовність сплавлення/розчинення елементів у сплавах корелює з їх температурою плавлення, а сплавлення починає протікати після подрібнення кристалічної структури до нанорозмірного стану (< 60 нм). Під час процесу МЛ формуються пересичені тверді розчини заміщення з ОЦК кристалічною ґраткою і нанокристалічною структурою. Al у сплавах виступає активатором формування та стабілізатором фази з ОЦК кристалічною структурою. Встановлено, що навіть після відпалу при температурі 1000 °С сплави складаються із фаз на основі ОЦК і ГЦК кристалічних структур. В роботі показано, що спікання порошків ВЕСів, отриманих МЛ, необхідно проводити з одночасним прикладанням тиску, тобто, такими методами, як: електророзрядне спікання (ЕРС) та спіканням під тиском (СПТ). Метод СПТ, порівняно з ЕРС, дозволяє підвищити механічні властивості сплавів приблизно на 10-15 % (наприклад, мікротвердість HV зростає від 9,85±0,31 до 11,22±0,30 ГПа у сплаві AlCuNiFeTi та з 8,50±0,37 до 9,18±0,25 ГПа у сплаві AlCuNiFeCr), завдяки більш повному збереженню фазового складу та наноструктурного стану в консолідованих зразках. The present study reports synthesis of nanostructured high entropy solid solutions in Al-Cu-Ni-Fe-Cr-Ti-V system by mechanical alloying (MA). Milling was carried in high energy planetary ball mill and attritor mill. Petrol and ethanol was used as a process controlling agent. MA in petrol in planetary ball mill finished the fastest. The alloying rate is found to correlate best with the melting point of the elements among metallurgical factors. The mechanism for this correlation is explained through the effect of melting point on solid-state diffusion and mechanical disintegration which are critical for the final alloying. During MA, a supersaturated solid solutions consisting of a metastable BCC phase were formed. The phase composition transforms to new BCC and one or two FCC solid solutions when the MA powders were annealed or sintered. The BCC and FCC solid solution structure without intermetallic and other phases can be maintained even after the alloy was annealed at 1000 °C. The alloyed powders were consolidated by pressure sintering (PS) and spark plasma sintering (SPS). The Vickers’s hardness of PS and SPS nanocrystalline equiatomic AlCuNiFeTi HEA is 11,22±0,30 GPa and 9,85±0,31 GPa, respectively, and equiatomic AlCuNiFeCr HEA is9,18±0,25 GPa and 8,50±0,37 GPa, respectively. PS compared with SPS increases the mechanical properties of the samples to 10-15 %, saved nanocrystalline structure and phase state (as MA). Работа посвящена установлению закономерностей формирования структуры, фазового состава и физико-механических свойств многокомпонентных Al-Cu-Ni-Fe-Cr-Ti-V сплавов в процессе механического легирования (МЛ) и последующего спекания. Изучено влияние технологических условий и энергетических параметров процесса МЛ (в атриторной и планетарной мельницах с использованием в качестве ПАВ бензина и спирта) на кинетику формирования многокомпонентных металлических сплавов системы Al-Cu-Ni-Fe-Cr-Ti-V. Установлено, что процесс МЛ в планетарной мельнице протекает значительно интенсивнее, чем в атриторной. Использование в качестве ПАВ бензина, по сравнению со спиртом, ускоряет процесс МЛ и время сплавообразования сокращается в 2 раза. Установлено, что в процессе МЛ эквиатомных смесей в системах Al-Cu-NiFe-Cr; Al-Cu-Ni-Fe-Ti; Al-Cu-Ni-Fe-Cr-V; Al-Cu-Ni-Fe-Cr-Ti формируются однофазные сплавы на основе пересыщенных твердых растворов замещения с ОЦК структурой и средним размером кристаллитов ~15 нм. Формирование интерметаллидов и других упорядоченных фаз в сплавах не выявлено. Показано, что образование только твердых растворов замещения связано с высокой энтропией смешения в ВЕСах (ΔSmix>11 Дж∙К⁻¹∙моль⁻¹), которая намного выше, чем энтропия интерметаллидов, соответственно, свободная энергия Гиббса твердого раствора ниже, чем энергия Гиббса интерметаллидов, поэтому преимущественно формируется твердый раствор. Показано, что взаимная растворимость компонентов интенсифицируется после измельчения их структуры до нанокристаллического состояния (< 60 нм), при этом последовательность растворения компонентов коррелирует с их температурой плавления, а образование пересыщенного твердого раствора замещения происходит на основе элементов с низкой диффузионной активностью, что подтверждает диффузионный механизм фазообразования. На сплавах AlxCuNiFeTi, где х = 0,0; 0,5; 1,0; 1,5; 2,0 моль, показано, что Al является активатором формирования и стабилизатором ОЦК твердого раствора в процессе МЛ, а увеличение концентрации Al от 1,0 до 2,0 молей ускоряет процесс формирования твердых растворов с ОЦК кристаллической структурой. При этом, степень измельчения структуры сплавов увеличивается приблизительно в четыре раза (сплав Al2,0CuNiFeTi) по сравнению со сплавом без алюминия (сплав Al0,0CuNiFeTi). Установлено, что с увеличением разницы атомных радиусов δ от 5,18 до 7,16 % термостабильность AlCuNiFeCrV, AlCuNiFeCr и AlCuNiFeTi сплавов повышается от 500 до 650 °С, а температура, до которой они сохраняют наносостояние, повышается от 700 до 1000 °С, соответственно. После отжига при 500°С (AlCuNiFeCrV и AlCuNiFeCr) и 650 °С (AlCuNiFeTi) сплавы из однофазных (ОЦК твердый раствор) превращаются в 2-х фазные (ОЦК+ГЦК), а с повышением температуры до 600 °С (AlCuNiFeCr), 800 °С (AlCuNiFeTi) и 1000 °С (AlCuNiFeCrV) выделяется небольшое количество ГЦК1 фазы и они стают 3-х фазными (ОЦК+ГЦК+ГЦК1). Проведено компактирование порошков ВЭСов AlCuNiNiFeTi и AlCuNiNiFeCr методами вакуумного спекания, спекания под давлением (СПТ) и електроразрядного спекания (ЕРС). Спеченные образцы состоят преимущественно из ОЦК твердого раствора и 2-х ГЦК твердых растворов, интерметаллидных фаз не обнаружено. В состав твердых растворов входят все исходные компоненты, при этом ОЦК твердые растворы обогащены Al, Fe, Cr или Ti, а ГЦК фазы имеют повышенную концентрацию Cu и Ni. Установлено, что для получения образцов с минимальной пористостью (