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[EN] The current increasing use of precast concrete elements and cast-in-place concrete slabs, namely concrete composite elements, in construction requires a better understanding of their behaviour in shear. In this work, 19 T-shaped composite and monolithic specimens failing in shear were experimentally tested. Their results were compared to study the influence on the shear strength of: the flange width, the presence of an interface between concretes and the strength of the concretes of both beam and slab. The shear transfer mechanisms were analysed by adapting to these specimens a mechanical model previously proposed by the authors for rectangular composite beams. It was concluded that: the composite specimens¿ shear strength did not increase with widening flange width when the specimens showed an extended interface cracking, but increased when their crack pattern was similar to that of the monolithic specimens; the presence of an interface decreased the shear strength; the slab¿s concrete compressive strength modified the composite specimens¿ shear strength when the slab failed in shear, but not when the slab failed in bending or when the interface failed. The shear formulations of EC2, MC-10 Level III and ACI 318-19 gave good estimations when using the weighted average of the compressive strengths of the beam and slab concretes, similarly to those obtained with the proposed model. From the experimental results, the improvement of the interface shear strength of composite beams is proposed as a practical recommendation for increasing their shear strength. At the same time, the slab width and the slab¿s concrete strength could be increased with the same purpose. This work experimental findings and the adaptation of the mechanical model to T-shaped beams lay the groundwork for a future development of a shear design and assessment formulation for concrete composite elements., The authors would like to thank the Ministerio de Ciencia e Innovación (MCIN) and the Agencia Estatal de Investigación (AEI) for their support through grants BIA2015-64672-C4-4-R and RTI2018-099091-B-C21-AR, both funded by MCIN/AEI/ 10.13039/ 501100011033 and by ¿ERDF A way of making Europe¿. Author Lisbel Rueda-García was supported through grant BES-2016-078010 funded by MCIN/AEI/ 10.13039/501100011033 and by ¿ESF Investing in your future¿. The Regional Government of Valencia also supported this research through Project AICO/2018/250. This research work was undertaken at the Concrete Science and Technology University Institute (ICITECH) of the Universitat Politècnica de València (UPV; Spain) with concrete supplied by Caplansa.

[EN] The design and execution of the connection between precast concrete segmental elements are critically important since these connections are a discontinuity region whose structural capacity is fundamental for transmitting normal and shear stresses through the joint. The use of dry joints with castellated keys is the most widespread solution used in the construction of fast precast elements. The experimental dry joint programs performed to date have focused on the behavior under direct shear at different confining stress levels applied uniformly along the joint. Axial compression forces simulate the confinement effect between two different joint parts. Design formulations have generally been determined to evaluate the shear capacity of dry joints subjected to uniform confinement. Although the connections in concrete segmental elements are usually subjected to combined axial, bending and shear forces. This communication presents the results of an initial 6-test experimental program performed on conventional concrete dry joint specimens with three shear keys subjected to different eccentric forces and confining stress levels. For this, a test was designed for push-off dry joint specimens subjected to these combined forces, in which it was possible to apply an axial compression force with different eccentric forces to subject the joint to a compression force applied at the central point (uniform confinement throughout the joint) or eccentric compression force, to vary the compression depth (no uniform confinement) and tension zones. This test enabled the analysis of the effect of eccentric compression forces on the joint¿s shear capacity and verified the safety of the existing formulations. The AASHTO (2003) formula was also analyzed to evaluate shear capacity for dry joints subjected to these combined forces., This study forms part of research conducted at the Concrete Science and Technology University Institute (ICITECH) of the Universitat Politècnica de València (UPV, Spain). The project was supported by the Spanish Ministry of Science and Innovation through Project RTI2018-099091-B-C21-AR and the European Union with FEDER funds. The authors are grateful to the Spanish Ministry of Science and Innovation for Grant FPU18/03310.

[EN] Construction with precast concrete elements without web reinforcement and cast-in-place concrete on them to enhance the overall structure's integrity is a widespread practice in building construction. However as these composite elements' vertical shear strength has not been studied in-depth, a clear criterion about cast-in-place concrete's contribution to shear resistance is still a pending matter. The present study intends to reach practical conclusions about the shear strength assessment of composite concrete elements without web reinforcement. To do so, the shear strengths of 36 specimens, provided by existing shear formulations, were compared: 19 specimens tested by the authors, in which the existence of an interface between concretes, the cross-sectional shape and the concrete compressive strengths of the beam and slab were studied; and 17 specimens taken from a previous study about composite elements by Kim et al. (2016). The applied shear formulations were those of EC2-04, Draft 7 of EC2-20, fib MC-10, ACI 318-19 and the model proposed by Kim et al. (2016). Firstly, specimens' shear strength was calculated by considering that only the beam resisted shear. Secondly according to ACI 318-19 indications about assessing composite elements¿ shear strength, the entire composite element's effective depth was used considering the lower of the compressive strengths of the beam's and slab's concretes and the weighted average of the compressive strengths. Additionally,the entire effective depth and the beam's concrete compressive strength were used. Codes formulations were more precise when estimating the monolithic specimens' shear strengths than those of composites. Therefore, the development of an adapted methodology to assess these elements¿ shear strengths is needed. EC2-20 obtained the most accurate results and gave quite good estimations for composite elements when the entire effective depth and weighted average of the concretes compressive strengths were considered., This study forms part of the research conducted at the Concrete Science and Technology University Institute (ICITECH) of the Universitat Politècnica de València (UPV, Spain) with concrete supplied by Caplansa. The project has been supported by the Spanish Ministry of Science and Innovation through Projects BIA2015-64672-C4-4-R and RTI2018-099091-B-C21-AR; the Regional Government of Valencia through Project AICO/2018/250, and the European Union with FEDER funds. The authors thank the Spanish Ministry of Economy and Business for Grant BES-2016-078010.

[EN] An extensive experimental programme consisting of 15 shear tests on continuous reinforced concrete beams was carried out to assess the shear strength of beams with and without shear reinforcement. The influence of large flexural strains in the shear strength was analysed as the tests were designed to fail in shear after yielding of the flexural reinforcement. The assessment of the shear strength was investigated based on the contribution of the various potential shear-transfer actions following the possibilities offered by Digital Image Correlation (DIC). In this field, several approaches accounting for the role of the various shear-transfer actions have recently been proposed, such as the Critical Shear Crack Theory or the Compression Chord Capacity Model, and significant advances on the analysis of the activation of these shear-transfer actions have been performed by the use of DIC. In this work, detailed surface displacement measurements were performed by means of DIC, allowing to track the development and kinematics of the critical shear crack leading to failure. Based on this information, together with suitable constitutive models, the amount of shear transferred by each shear-transfer action was estimated at different load levels and at failure. The calculated shear strength of the specimens was obtained as the sum of the contribution of the various shear-transfer actions at failure and its comparison with the experimental results showed consistent agreement for the different cases. Based on the results, different conclusions and implications about the contribution of the various shear-transfer actions at shear failure are presented. In general, the contribution of each shear-transfer action is strongly influenced by cracking patterns and by the location, shape and kinematics of the critical shear crack., This research was funded through grants from the Ministerio de Economía y Competitividad of Spain with the research project BIA2015-64672-C4-4-R. The experimental program was developed in the Laboratory of Concrete of the Institute of Concrete Science and Technology (ICITECH) of the Universitat Politècnica de València (UPV). Andrea Monserrat has been particularly supported by the Conselleria d¿Educació, Investigació, Cultura i Esport of Generalitat Valenciana (Orden 6/2015, DOCV n. 7615 15.09.2015) with the European Regional Development Fund (ERDF) allocated by the EU. VIC2D software was employed during the research stay of Andrea Monserrat at the EPFL (Lausanne, Switzerland).

[EN] Precast concrete beams with cast-in-place slabs on top, namely concrete composite beams are frequently used for building concrete bridge decks. In designs, the contribution of cast-in-place slabs to shear strength tends to be omitted. However, given the vast number of existent bridges with this deck typology, significant cost savings could be made when assessing these structures if the slab's shear strength is considered. This paper analyses how cast-in-place slab influences the shear behaviour of concrete composite beams with web reinforcement. For this purpose, an experimental programme of 18 concrete specimens with web reinforcement and rectangular crosssections was run, in which the following parameters varied: cross-sectional depth; existence of an interface between concretes; compressive strengths of the concrete of beams and slabs; differential shrinkage between concretes. It was observed that: the slab contributed to resist shear; the existence of an interface between concretes led to a crack appearing along it that caused the transmitted shear to be divided into two load paths: one through the precast beam and another one through the slab; the slab's concrete strength was that which mainly influenced the element's shear strength; differential shrinkage did not reduce shear strength. Based on experimental observations, a mechanical model is proposed in this paper to assess the composite elements' shear strength, which considers the yielding of both stirrups and the slab's longitudinal reinforcement to be a failure criterion, which well predicted the experimental results. The shear formulations of Eurocode 2, the Level III Approximation of Model Code 2010 and the (b) Formula of ACI 318-19 offered a similar result to the herein proposed method when using the entire composite element effective depth and the weighted average of the concrete strengths of both the beam and slab estimated from the area ratio. Codes significantly underestimated specimens' interface shear., The experimental programme of this research work was undertaken at the Concrete Science and Technology University Institute (ICITECH) of the Universitat Politecnica de Valencia (UPV; Spain) with concrete supplied by Caplansa. The project was supported by the Spanish Min-istry of Science and Innovation through Projects BIA2015-64672-C4-4-R and RTI2018-099091-B-C21-AR; the Regional Government of Valencia through Project AICO/2018/250; the European Union with FEDER funds. The authors thank the Spanish Ministry of Economy and Business for Grant BES-2016-078010 that supported Lisbel Rueda-Garcia.

In the design of slender concrete columns, such as civil or architecture constructions, biaxial compression loads with unequal eccentricities and skew angles at both ends is a common situation. However, in the literature, there is a lack of experimental data subjected to this type of load both casted with normal and high strength concrete. The scarcity of experimental results prevent from calibrating numerical models and contrasting the reliability of the simplified approaches proposed in the Standards. In this paper, 36 slender columns subjected to biaxial compression with unequal eccentricities and skew angles at the ends. The following parameters have been considered in this research: concrete strength, eccentricities ratios at both ends, eccentricity value, and the combination of different skew angles. Ultimate strength and deformed shape of the columns have been analyzed. Simplified approaches proposed by EC-2(2004) and ACI-318(11) have been compared with the experimental data and conservative results have been reached with different accuracy depending on the studied parameters. Less accurate results are obtained for high strength concrete., This work is enclosed in a research project on slender columns carried out by Instituto de Ciencia y Tecnologia del Hormigon (ICI-TECH) of the Universitat Polittcnica de Valencia. This research was funded through grants from the Ministerio de Ciencia y Innovacion de Espana with research projects BIA 2006-06429 and European Funds of Regional Development. The experimental program was developed in the Laboratory of Concrete of the Construction Engineering Department of the Universitat Politecnica de Valencia.

Dibuja y calcula el perímetro crítico de rotura por punzonamiento de una losa cuando el soporte es de medianería, de acuerdo con la EH-08. La aplicación del método para calcular el perímetro crítico de rotura a punzonamiento en sopores rectangulares orientados de cualquier forma respecto a la linea de borde de la losa y a una distancia cualquiera de ella, supone un proceso sencillo de establecer pero complejo de poner en práctica. Con este objeto se permite obtener la forma y longitud de este perímetro crítico para cualquier dimensión, orientación y distancia del soporte al borde de la losa., El borde de la losa es una linea vertical. El centro del soporte debe introducirse mediante la distancia x0, la orientación (beta) del soporte se introduce mediante el ángulo que forma el eje x local del soporte con el eje x global (positivo en sentido dextrogiro) y las dimensiones del soporte se introducen como c1 en dirección y local y c2 en dirección x local.

Dibuja y calcula el perímetro crítico de rotura por punzonamiento de una losa cuando el soporte es de esquina, de acuerdo con la EH-08. La aplicación del método para calcular el perímetro crítico de rotura a punzonamiento en sopores rectangulares orientados de cualquier forma respecto a la linea de borde de la losa y cercanos a una esquina de la losa supone un proceso complejo de poner en práctica. Con este objeto se permite obtener la forma y longitud de este perímetro crítico para cualquier dimensión, orientación y posición del soporte respecto a la esquina de la losa., Un borde de la losa es una linea vertical, el otro forma un ángulo (alfa) con el primero. El centro del soporte debe introducirse mediante la posición x0,y0 realtiva a la esquina de la losa. La orientación (beta) del soporte se introduce mediante el ángulo que forma el eje x local del soporte con el eje x global (positivo en sentido dextrogiro) y las dimensiones del soporte se introducen como c1 en dirección y local y c2 en dirección x local.

Dibuja y calcula el perímetro crítico en una placa cuando el soporte es de sección irregular de acuerdo con la EH-08. Cuando la sección del soporte tiene una forma irregular, el perímetro crítico para la comprobación a punzonamiento debe ser calculado como la límea de longitud mínima a una distancia 2*d del soporte. Este objeto permite aplicar este concepto y visualizar su efecto. Además permitirá junto a otro objeto verificar el estado límite frente a punzonamiento de una placa., La sección del soporte se introduce mediante las coordenadas de sus vértices. El numero de vértices está acotado a 8 debido al número limitado de parámteros de entrada del objeto. El objeto solamente considera el número de vértices especificado explicitamente, aunque se introduzcan más número de coordeadas. El soporte siempre se considera como "interior" en la placa.

Este objeto dibuja el diagrama momento-curvatura de una sección rectangular de hormigón armado cuando se mantiene el esfuerzo axil constante., La visualización del diagrama M-c permite interpretar el omportamiento mecánico de la sección frente a esfuerzos de flexión. Se pueden apreciar las fases, elástica,fisurada y plástica. Con la variación de armaduras se puede conocer los efectos que tiene en esta respuesta el dimensionamiento correcto de las armaduras: armaduras mínimas, ductilidad y resistencia. El objeto calcula mediante hipótesis de comportamiento no lineal. Debe compararse los diferentes diagramas resultantes haciendo variar cada parámetro de entrada.

Dibuja y calcula el perímetro crítico a reducir por existencia de un hueco rectangular cercano a un soporte de acuerdo con la EH-08. La reducción del trozo de perímetro crítico que no debe ser considerado alrededor de un soporte por existencia de un soporte cercano (< 6*d) es un proceso conceptualmente sencillo pero complejo de formular. Este objeto permite aplicar este concepto y visualizar su efecto. Además permitirá junto a otro objeto verificar el estado límite frente a punzonamiento de una placa cuando exista un hueco cercano., El soporte rectangular se situa siempre de manera que su centro es el origen de coordenadas. El hueco se define por las coordenadas de su centro y las dimensiones de sus lados. El objeto proporciona una figura indicando el perímetro crítico que debe deducirse. El hueco debe situarse por la parte superior del soporte. Si al colocarlo a un lado da un mesaje de error debe girarse de forma que el hueco quede por encima del soporte.

Este objeto dibuja los diagramas momento-curvatura de una sección rectangular de hormigón armado cuando se mantiene el esfuerzo axil constante y se varía la armadura inferior., La visualización de los diagramas M-c permite interpretar el comportamiento mecánico de la sección frente a esfuerzos de flexión. Con la variación de armaduras se puede conocer los efectos que tiene en esta respuesta el dimensionamiento correcto de las armaduras: armaduras mínimas, ductilidad y resistencia. El objeto calcula mediante hipótesis de comportamiento no lineal los momentos flectores correspondientes a cada curvatura desde curvatura nula hasta la rotura de la sección, manteniendo el axil constante. Dibuja estos diagramas para diferentes cuantías de armadura inferior. Debe compararse los diferentes diagramas resultantes haciendo variar cada parámetro de entrada.

Este objeto dibuja los diagramas momento-curvatura de una sección rectangular de hormigón armado cuando se mantiene el esfuerzo axil constante y se varía la armadura superior. El objeto calcula mediante hipótesis de comportamiento no lineal los momentos flectores correspondientes a cada curvatura desde curvatura nula hasta la rotura de la sección, manteniendo el axil constante. Dibuja estos diagramas para diferentes cuantías de armadura superior., La visualización de los diagramas M-c permite interpretar el comportamiento mecánico de la sección frente a esfuerzos de flexión y axil. Con la variación de la armadura superior se puede conocer el efecto de ganacia de resistencia y ductilidad de la sección cuando aumenta esta armadura. Debe compararse los diferentes diagramas resultantes haciendo variar cada parámetro de entrada.

Este objeto calcula y dibuja la distribución de armadura transversal de punzonamiento según la EHE-08. El objeto dibuja la distribución en planta de las armaduras., Este objeto debe utilizarse en conjunto con los que proporcionan el perímetro crítico. Se calcula la tensión máxima resistente en el perímetro crítico en función de los datos proporcionados. El objeto proporciona, por un lado la armadura total necesaria para resistir esfuerzo de punzonamiento de cálculo aplicado y, por otro lado, permite visulaizar la distribución en planta de esta armadura. La sección del soporte se introduce mediante las dimensiones de sus lados. Debe indicarse el tipo de soporte (interior, medianería o de esquina). Además, debe introducirse las armaduras longitudinales de tracción que atraviesan la zona de punzonamiento en dos direcciones perpendicales. Esta armadura es la existente en una sección cuya anchura se toma igual a la del soporte más 3*d a cada lado del mismo (sin sobrepasar el borde de la placa). La armadura calculada se expresa por su diámetro y separaciones en planta. Puede variarse el diámetro de la armadura modificando adecuadamente las separaciones proporcionadas por este objeto.

El dibujo proporciona una repersentación gráfica de la variación de la tensión tangencial de agotamiento en función de la cuantía de armadura transversal, cuando la cuantía de armadura longitudinal y las tensiones normales son dadas., Se debe distinguir la armadura crítica, a partir de la cual el aumento de la tensión tangenial de agotamiento crece muy poco. Deben variarse los parámetros para captar la influencia de los mismos en la cuantía de armado crítica.

La función calcula la evolución de la deformación total de una probeta de hormigón con el tiempo cuando se le proporciona una historia de carga., El objeto permite introducir una carga inicial a una cierta edad (despés del curado) y tres cargas adicionales a diferentes edades posteriores con posibilidad de descargas (valores negativos del escalón). Se visualiza la evolución de las deformaciones hasta la edad que se indica como la final del cálculo

El dibujo proporciona una repersentación gráfica del momento torsor de agotamiento en función del canto de la placa, entre el valor dado y el valor mínimo que puede darse en la placa para los esfuerzos y el armado dados. La figura proporciona los valores de tensiones en las armaduras y el ángulo de inclinación de las bielas par el momento torsor de agotamiento corresponidente al canto de la placa dado, Mediante este objeto se puede identificar si la placa está sobrearmada o infraarmada repecto a los esferuzos dados. Debe prestarse atencion al canto mínimo proporcionado y a las tensiones de las armaduras para identificar la falta o exceso de armadura

El dibujo proporciona una repersentación gráfica de la variación de las tensiones normales de agotamiento en función de la tensión tangencial aplicada, cuando las cuantías de armadura transversal y longitudinal y la tensiones normal transversal son dadas., El usuario debe vairar la tensión tangencial de cálculo para unas cuantías dadas de armado y observar cómo el diagrama va cerrándose hasta producir la rotura independientemente de los esfuerzos normales aplicados.

El dibujo proporciona una repersentación gráfica de la variación de las cuantías de las armaduras en función del ángulo de inclinación de las bielas. Además proporciona el dimensionamiento óptimo., El usuario debe variar las tensiones normales y tangenciales y observar la forma que adquieren las curvas de armado en función del ángulo de inclinación de las bielas. Además debe fijarse en el intervalo en el que la armadura total es muy poco variable y observar el ángulo para el que se produce el dimensionamiento óptimo.

El dibujo proporciona una repersentación gráfica de la armadura y del ángulo de inclianción de las fisuras empleando el criterio de dimensionamiento óptimo del total de armaduras., El usuario debe variar los esfuerzos aplicados a la placa e ir anotando las cuantías de armadura y los ángulos de inclinación de las bielas para etraer conclusiones acerca de la evolución observada

El dibujo proporciona una repersentación gráfica de la variación de la tensión tangencial de agotamiento en función de la tensión normal aplicada, cuando las cuantías de armadura transversal y longitudinal y la tensiones normal transversal son dadas., El usuario debe observar la formación o no de las tres ramas características del comportamiento de la membrana según la aplicación de tension normal longitudinal variable

Modelizacion numérica de una viga continua de dos vanos mediante elementos finitos. Análisis diferido en el tiempo de estructuras de hormigón, El dibujo proporciona una repersentación gráfica de la viga continua con la evolución de la deformada y sus momentos flectores conforme transcurre el tiempo desde su fabricación y puesta en carga. El alumno puede introducir diferentes geometrías y distribuciones de armado para observar las redistribuciones de esfuerzos en el tiempo. Puede analizar también los esfuerzos y deformaciones producidas exclusivamente por efecto de la retracción.

Dimensionamiento y comprobación de una sección rectangular de hormigón armado sometida a esfuerzos simultáneos de torsión, cortante, flexión y axil, empleando el modelo de la sección hueca eficaz de cálculo (EHE-08 y EC-2), Este objeto dimensiona las armaduras de cada una de las paredes de la sección hueca eficaz de cálculo determinando en cada caso el ángulo de inclinación de las bielas adecuado para el dimensionamiento. El alumno puede verificar las consecuencias de la interacción entre los esfuerzos aplicados en forma de cuantía necesaria de armadura y en la variación del ángulo de inclinación de las bielas.

Modelizacion numérica de un portico de dos alturas y un vano mediante elementos finitos. Análisis diferido en el tiempo de estructuras de hormigón, El dibujo proporciona una repersentación gráfica del pórtico con la evolución de la deformada y sus momentos flectores conforme transcurre el tiempo desde su fabricación y puesta en carga. El alumno puede introducir diferentes geometrías y distribuciones de armado para observar las redistribuciones de esfuerzos en el tiempo. Puede analizar también los esfuerzos y deformaciones producidas exclusivamente por efecto de la retracción y el efecto de la segunda planta.

Comprobación de una sección rectangular de hormigón armado frente al Estado Límite Último de Torsión según la EHE-08 (Art. 45), El objeto comprueba si la sección rectangular de hormigón armado con las características dadas resiste el esfuerzo torsor de cálculo. Se muestra una gráfica en función del ángulo de inclinación de bielas con el fin de que se pueda elegir el valor de este ángulo que permite una comprobación óptima.

Cálculo de la deformación por retracción libre del hormigón según la EHE-08, La función calcula la deformación por retracción libre del hormigón aplicable a una sección a partir del espesor medio, la resistencia del hormigón y la humedad relativa para una edad t0 de puesta en carga y medida a tiempo t. El gráfico dibjua la evolución de la deformación por retracción libre con la edad y marca el valor correspondiente a la edad dada.

Representación gráfica de las deformaciones del acero y del hormigón en un tirante de hormigón pretensado, El dibujo proporciona una repersentación gráfica de los diagramas axil-deformación de un tirante de hormigón pretensado. Se representa el axil frente a la deformación media del hormigón, la deformación del acero en la fisura y la deformación media del acero a lo largo del tirante. Se visualiza la diferente rigidez del tirante en cada fase por la que atraviesa el tirante conforme se aumenta el esfuerzo axil hasta su plastificación. Se puede observar la variación de esta rigidez con diferentes cuantías de armadura y diferentes grados de pretensado.

Dimensionamiento y comprobación de un elemento plano de hormigón armado con armaduras ortogonales sometido a estados de tensión plana., El dibujo proporciona una repersentación gráfica del diagrama de interacción entre las tensiones normales longiotudinal y transversal para el valor de tensión tangencial aplicado. Se visualiza la zona de diemnsionamiento y los vectores que representan la armadura necesaria para resistir los esfuerzos de cálculo aplicados. este objeto permite visualizar el proceso de dimensionamiento que se aplica en cualquiera de los diferentes posibles casos de carga.

Visualización del proceso de dimensionamiento y comprobación de un elemento plano de hormigón armado con armaduras ortogonales sometido a estados de tensión plana con tensión longitudinal nula., El dibujo proporciona una repersentación gráfica del diagrama de interacción entre los esfuerzos tangencial y normal de rotura de una pared de la sección hueca eficaz para el caso de tensión normal longitudinal nula (sigma_yd=0) por agotamiento de las bielas de hormigón. Es aplicable para la comprobación y dimensionamiento de armaduras en secciones huecas de pared delgada en las que actúan simultaneamente esfuerzos de torsión, cortante, flexión y axil.

Repersentación gráfica de la distribución de las deformaciones y tensiones instantáneas y diferidas de una sección rectangular de hormigón armado y pretensado para unos esfuerzos dados, El objeto visualiza la distribución de las deformaciones y de las tensiones que se producen en una sección, tanto en el instante de aplicar la solicitación como al transcurrir un determinado tiempo, por el efecto de la retracción y fluencia del hormigón. Este objeto permite al alumno incorporar el efecto del pretensado, analizar la influencia de las edades de puesta en carga y de fin de curado, la importancia de la humedad relativa o la forma de la sección (espesor medio) sobre la deformación de la sección y sobre la redistribución de tensiones que sufre debido a estos fenómenos.

Dimensionamiento de una sección rectangular de hormigón armado frente al Estado Líme Último de Torsión según la EHE-08 (Art. 45), El objeto dimensiona la armadura de torsión que necesita la sección rectangular de hormigón armado para resistir el esfuerzo torsor de cálculo. Se muestra una gráfica en función del ángulo de inclinación de bielas con el fin de que se pueda elegir el valor de este ángulo que permite un dimensionamento óptimo.

Comprobación de una sección rectangular de hormigón armado frente al Estado Líme Último de Cortante según el método simplificado de la EHE-08 (Art. 44), El objeto comprueba si la sección rectangular de hormigón armado con las características dadas resiste el esfuerzo cortante de cálculo. Se muestra una gráfica en función del ángulo de inclinación de bielas con el fin de que se pueda elegir el valor de este ángulo que permite una comprobación óptima.

Dimensionamiento de una sección rectangular de hormigón armado frente al Estado Líme Último de Cortante según el método simplificado de la EHE-08 (Art. 44), El objeto dimensiona la armadura de cortante que necesita la sección rectangular de hormigón armado para resistir el esfuerzo cortante de cálculo. Se muestra una gráfica en función del ángulo de inclinación de bielas con el fin de que se pueda elegir el valor de este ángulo que permite un dimensionamento óptimo.

Comprobación de una sección circular de hormigón armado frente al Estado Líme Último de Cortante según el método simplificado de la EHE-08 (Art. 44), El objeto comprueba si la sección circular de hormigón armado con las características dadas resiste el esfuerzo cortante de cálculo. Se muestra una gráfica en función del ángulo de inclinación de bielas con el fin de que se pueda elegir el valor de este ángulo que permite una comprobación óptima.

Modelizacion numérica de un portico de una altura y un vano mediante elementos finitos. Análisis diferido en el tiempo de estructuras de hormigón, El dibujo proporciona una repersentación gráfica del pórtico con la evolución de la deformada y sus momentos flectores conforme transcurre el tiempo desde su fabricación y puesta en carga. El alumno puede introducir diferentes geometrías y distribuciones de armado para observar las redistribuciones de esfuerzos en el tiempo. Puede analizar también los esfuerzos y deformaciones producidas exclusivamente por efecto de la retracción.

Modelizacion numérica de una viga continua de dos vanos mediante elementos finitos. Análisis no lineal de estructuras de hormigón, El dibujo proporciona una repersentación gráfica de la viga continua con la evolución de la deformada y sus momentos flectores conforme se incrementa la carga hasta su agotamiento. El alumno puede introducir diferentes geometrías y distribuciones de armado para observar las redistribuciones de esfuerzos hasta el agotamiento.

Cálculo del coeficiente de fluencia para estructuras de hormigón según la EHE-08, Este objeto calcula el coeficiente de fluencia aplicable a una sección a partir del espesor medio, la resistencia del hormigón y la humedad relativa para una edad t0 de puesta en carga y medida a tiempo t. El gráfico dibjua la evolución del coeficiente de fluencia con la edad y marca el valor correspondiente a la edad dada.

Modelizacion numérica de un portico de un vano y dos alturas mediante elementos finitos. Análisis no lineal de estructuras de hormigón, El dibujo proporciona una repersentación gráfica del pórtico con la evolución de la deformada y sus momentos flectores conforme se incrementa la carga hasta su agotamiento. El alumno puede introducir diferentes geometrías y distribuciones de armado para observar las redistribuciones de esfuerzos hasta el agotamiento. Este objeto complementa al portico_no lineal introduciendo la interacción de una segunda planta.

Repersentación gráfica de la abertura de fisura que se produce en un tirante para los diferentes niveles de esfuerzo axil de tracción aplicados. Se representan las diferentes fases de fisuración (no fisurada, formación de fisuras y de fisuración controlada)., El objeto visualiza la evolución que tiene la abertura de fisura cuando se aplican esfuerzos de tracción crecientes. Se puede comprobar de una forma visual los efectos que sobre la fisuración tienen parámetros tan importantes como la cuantía de armadura, el diámetro, la separación entre barras o el recubrimiento.

Dimensionamiento a cortante de una sección circular de hormigón armado según el método simplificado de la EHE-08, El objeto dimensiona la armadura de cortante que necesita la sección circular de hormigón armado para resistir el esfuerzo cortante de cálculo. Se muestra una gráfica en función del ángulo de inclinación de bielas con el fin de que se pueda elegir el valor de este ángulo que permite un dimensionamento óptimo.

Cálculo y representación gráfica de la geometría y estado tensional de un nudo formado por el encuentro de dos bielas y una placa de carga o apoyo para el método de las bielas y tirantes., El objeto visualiza la geometría del nudo CCC formado por el encuentro de una placa de carga con dos bielas. Además calcula las tensiones en la zona nodal. El usuario puede modificar la geometría para adecuarla de forma que se cumplan las condiciones tensionales

Cálculo y representación gráfica de la geometría y estado tensional de un nudo formado por el encuentro de una biela un tirante y una placa de carga o apoyo por el método de las bielas y tirantes.siguiendo el método simplificado descrito en el libro "Proyecto de Estructuras mediante el MÉTODO DE LAS BIELAS Y TIRANTES" de P. Miguel y otros. El criterio para determinar la longitud de anclaje es el de la norma EHE., El objeto visualiza la geometría de la zona nodal constituida por el encuentro de una biela inclinada un tirante y la reacción de apoyo de una viga en su apoyo extremo. Calcula la longitud de anclaje necesaria y las tensiones en la zona nodal. El usuario puede modificar los datos para adecuarla de forma que se cumplan las condiciones tensionales y de anclaje de la armadura. Puede compararse con los resultados de la aplicación de los objetos nudo_CCT_EHE y nudo_CCT_ACI en los que se aplican otros procedimientos simplificados.

Cálculo y representación gráfica de la geometría y estado tensional de un nudo formado por el encuentro de 3 bielas para el método de las bielas y tirantes cuando dos de ellas tienen los anchos restringidos y la tercera no lo está. Calculo del ancho de la tercera biela por el procedimiento habitual., El objeto describe la forma de la zona nodal de encuentro de tres bielas, dos de las cuales son dadas. El objeto proporciona la tercera según el criterio habitual. Además calcula las tensiones principales que se obtienen en dicha zona.

Cálculo y repersentación gráfica de la geometría y estado tensional de un nudo formado por el encuentro de una biela un tirante y una placa de carga o apoyo por el método de las bielas y tirantes.siguiendo el método simplificado descrito en el libro "Proyecto de Estructuras mediante el MÉTODO DE LAS BIELAS Y TIRANTES" de P. Miguel y otros. El criterio para determinar la longitud de anclaje es el de la norma EHE., El objeto visualiza la geometría de la zona nodal constituida por el encuentro de una biela inclinada un tirante y la reacción de apoyo de una viga en su apoyo extremo. Calcula la longitud de anclaje necesaria y las tensiones en la zona nodal. El usuario puede modificar los datos para adecuarla de forma que se cumplan las condiciones tensionales y de anclaje de la armadura. Puede compararse con los resultados de la aplicación de los objetos nudo_CCT_EHE y nudo_CCT_ACI en los que se aplican otros procedimientos simplificados.

Cálculo y representación gráfica de la geometría y estado tensional de un nudo formado por el encuentro de 3 bielas para el método de las bielas y tirantes cuando dos de ellas tienen los anchos restringidos y la tercera no lo está. Calculo del ancho de la tercera biela por el procedimiento descrito en la página 210 del libro de bielas y tirantes de P. Miguel y otros., El objeto describe la forma de la zona nodal de encuentro de tres bielas, dos de las cuales son dadas. El objeto proporciona la tercera según el criterio descrito en el libro "Proyecto de Estructuras de Hormigón mediante el MÉTODO DE LAS BIELAS Y TIRANTES" de P. Miguel y otros. Además calcula las tensiones principales que se obtienen en dicha zona.

Cálculo y representación gráfica de la geometría y estado tensional de un nudo formado por el encuentro de una biela, un tirante y una placa de carga o apoyo por el método de las bielas y tirantes, tal como se desprende de la norma americana ACI-318 El criterio para determinar la longitud de anclaje es el de la mencionada norma ACI., El objeto visualiza la geometría de la zona nodal constituida por el encuentro de una biela inclinada un tirante y la reacción de apoyo de una viga en su apoyo extremo. Calcula la longitud de anclaje necesaria y las tensiones en la zona nodal. El usuario puede modificar los datos para adecuarla de forma que se cumplan las condiciones tensionales y de anclaje de la armadura. Puede compararse con los resultados de la aplicación de los objetos nudo_CCT y nudo_CCT_EHE en los que se aplican otros procedimientos simplificados.

Calculo de la longitud de anclaje y la armadura en forma de horquillas horizontales en un anclaje de barras dobladas en L en el apoyo extremo de una viga o en punta de una ménsula corta, siguiendo el método simplificado descrito en el libro "Proyecto de Estructuras mediante el MÉTODO DE LAS BIELAS Y TIRANTES" de P. Miguel y otros., El objeto visualiza el esquema de bielas y tirantes generado en este tipo de anclajes, la geometría de la zona nodal constituida por el encuentro de la biela inclinada, el tirante y la reacción de apoyo de una viga en su apoyo extremo. Calcula las longitudes necesarias de los tramos del anclaje en L, las tensiones en la zona nodal sobre el apoyo y la armadura en forma de horquillas horizontales. El usuario puede modificar los datos para adecuarla de forma que se cumplan las condiciones tensionales y de anclaje de la armadura.

Cálculo y representación gráfica de una ménsula corta. Se calculan las armaduras necesarias y se comprueban las tensiones de las bielas y nudos según el método general de bielas y tirantes según se describe en el libro "Proyecto de Estructuras mediante el MÉTODO DE LAS BIELAS Y TIRANTES" de P. Miguel y otros, El objeto visualiza el esquema de bielas y tirantes generado en una ménsula corta definida por el usuario. Calcula las tensiones en la zona nodal de encuentro de las tres bielas de compresión. El usuario puede modificar los datos para adecuarlos de forma que se cumplan las condiciones tensionales.

Calculo y representación gráfica de la evolución de las tensiones principales del nudo en función del ancho de la biela de ancho libre. Se calcula el ancho mínimo y el óptimo. Gráfico 4.14 de la página 207 del libro "Proyecto de Estructuras de Hormigón mediante el MÉTODO DE LAS BIELAS Y TIRANTES", El objeto describe la evolución de las tensiones en un nudo de tres bielas al variar el ancho de una de ellas para elegir adecuadamente su anchura. Proporciona el ancho mínimo y óptimo de la misma.

Cálculo y representación gráfica de la geometría y estado tensional de un nudo formado por el encuentro de una biela, un tirante y una placa de carga o apoyo por el método de las bielas y tirantes, tal como se desprende de la EHE. El criterio para determinar la longitud de anclaje es el de la norma EHE., El objeto visualiza la geometría de la zona nodal constituida por el encuentro de una biela inclinada, un tirante y la reacción de apoyo de una viga en su apoyo extremo. Calcula la longitud de anclaje necesaria y las tensiones en la zona nodal. El usuario puede modificar los datos para adecuarla de forma que se cumplan las condiciones tensionales y de anclaje de la armadura. Puede compararse con los resultados de la aplicación de los objetos nudo_CCT y nudo_CCT_ACI en los que se aplican otros procedimientos simplificados.